先來看幾個事故案例——
第二次世界大戰(zhàn)初期，英國皇家空軍一架Spitpie戰(zhàn)斗機(jī)由于引擎主軸斷裂而墜落，機(jī)毀人亡，此事曾震驚英國朝野。
1975年美國芝加哥一家煉油廠，因一根15cm的不銹鋼管突然破裂，引起爆炸和火災(zāi)，造成長期停產(chǎn)。
法國在開采克拉克氣田時，由于管道破裂，造成持續(xù)一個月的大火。
我國在開發(fā)某大油田時，也曾因管道破裂發(fā)生過井噴，損失慘重。
美國“北極星”導(dǎo)彈因固體燃料發(fā)動機(jī)機(jī)殼破裂而不能發(fā)射，美空軍F-11戰(zhàn)斗機(jī)在空中突然墜毀等。
途中行駛的汽車因傳動軸突然斷裂而翻車，正在機(jī)床上切削的刀具突然斷裂等事故枚不勝舉。
這些災(zāi)難性的惡性事故，瞬時發(fā)生，事先毫無征兆，斷裂無商量，嚴(yán)重地威脅著人們生產(chǎn)財(cái)產(chǎn)安全。起初科學(xué)工作者們對出事原因，眾說紛紜，一籌莫展。后來經(jīng)過長期觀察和研究，終于探明這一系列的惡性事故的罪魁禍?zhǔn)?mdash;—氫脆。
揭開氫脆斷裂之迷
氫脆通常表現(xiàn)為鋼材的塑性顯著下降，脆性急劇增加，并在靜載荷下（往往低于材料的σb）經(jīng)過一段時間后發(fā)生破裂破壞的趨勢。眾所周知，氫在鋼中有一定的溶解度。
煉鋼過程中，鋼液凝固后，微量的氫還會留在鋼中。通常生產(chǎn)的鋼，其含氫量在一個很小的范圍內(nèi)。氫在鋼中的溶解度隨溫度下降而迅速降低，過飽和的氫將要析出。
氫是在鋼鐵中擴(kuò)散速度最快的元素，其原子半徑最小，在低溫區(qū)仍有很強(qiáng)的擴(kuò)散能力。如果冷卻時有足夠的時間使鋼中的氫逸出表面或鋼中的氫含量較低時，則氫脆就不易發(fā)生。如果冷卻速度快，鋼件斷面尺寸比較大或鋼中氫含量較高時，位于鋼件中心部分的氫來不及逸出，過剩的氫將進(jìn)入鋼的一些缺陷中去，如枝晶間隙、氣孔內(nèi)。若缺陷附近由于氫的聚集會產(chǎn)生強(qiáng)大的內(nèi)壓而導(dǎo)致微裂紋的萌生與擴(kuò)展。這是由于缺陷吸附了氫原子之后，使表面能大大降低，從而導(dǎo)致鋼材破壞所需的臨界應(yīng)力也急劇降低。
一般來說，鋼的氫脆發(fā)生在-50℃~100℃之間。溫度過低時，氫的擴(kuò)散速度太慢，聚集少不會析出；高溫時氫將被“烤”出鋼外，氫脆破壞也不大會發(fā)生。隨著科學(xué)的發(fā)展，人們又發(fā)現(xiàn)氫脆機(jī)理的新觀點(diǎn)：氫促進(jìn)了裂紋尖端區(qū)塑性變形，而塑性變形，又促進(jìn)了氫在該區(qū)域內(nèi)濃集，從而降低了該區(qū)的斷裂應(yīng)力值，這就促進(jìn)了微裂的產(chǎn)生，裂紋的擴(kuò)展也伴隨著塑性流變。
▲緊固件上出現(xiàn)的氫致裂紋
影響鋼氫脆斷裂的因素
人們經(jīng)長期的研究發(fā)現(xiàn)，影響鋼氫脆斷裂的因素主要有如下三方面：
環(huán)境因素
如鋼在含氫量較高的環(huán)境中，如水、酸、氫氣中時，氫通過吸附在鋼鐵表而擴(kuò)散，造成鋼變脆。同時氫分壓對氫裂紋擴(kuò)展速度有明顯的影響，提高氫氣壓力會增加氫脆敏感性。
強(qiáng)度因素
一般來說，鋼的強(qiáng)度越高，氫脆敏感性越大。國外一些發(fā)達(dá)國家明文規(guī)定“高強(qiáng)度鋼不準(zhǔn)酸洗”就是為了防止氫脆。而化學(xué)成分是通過強(qiáng)度來影響鋼的氫脆斷裂，這是因?yàn)闅浜蚐、P等原子偏析于晶界會引起晶界結(jié)合力減弱，從而促使沿晶界首先斷裂。
熱處理
業(yè)已查明，鋼的氫脆與其顯微組織和熱處理有密切的關(guān)系，實(shí)驗(yàn)和事實(shí)標(biāo)明，該組織在熱力學(xué)上穩(wěn)定性愈差，則氫脆的敏感性愈大。例如珠光體、鐵素體組織的氫脆傾向遠(yuǎn)低于馬氏體，而且網(wǎng)狀分布的高碳馬氏體最敏感。
熱處理防氫脆措施
在熱處理產(chǎn)業(yè)鏈上，多道工序需要酸洗，如淬火后回火前的酸洗、回火后噴砂前酸洗、蒸汽處理或氧氮化前酸洗、TiN等表面強(qiáng)化前的酸洗以及電鍍前的酸洗等。酸洗在不同階段其目的是不一樣的，有的是為了去除氧化皮，有的是為了提高工件表面活性，有的是為了縮小尺寸等。傳統(tǒng)的酸洗工藝繁瑣、流程長、成本高、能耗大、污染嚴(yán)重、勞動條件差等，更為可怕的是對鋼材內(nèi)在質(zhì)量產(chǎn)生很大的危害——氫脆。為此，改進(jìn)酸洗工藝，采取防滲氫措施，已成為幾代人關(guān)注的問題。
酸洗工藝的改進(jìn)
鋼鐵表面的銹蝕主要是鐵的氧化物和氫氧化物等，清除這些銹蝕主要是酸類組分借助表面活性劑等的協(xié)同作用來完成的，其作用過程大致是溶解和剝落。為了克服常規(guī)酸洗帶來的缺陷，可作如下改進(jìn)。
首先，降低酸濃度。一般鋼鐵件采用30%~35%HC1（質(zhì)量分?jǐn)?shù)），除去氧化皮的速度快，但耗量大，酸霧重，對基體的過腐蝕也強(qiáng)，難以保證產(chǎn)品質(zhì)量。如用低濃度酸洗工藝對降低酸液消耗，改善環(huán)境，提高工件表面質(zhì)量有明顯的經(jīng)濟(jì)效益和社會效益。該工藝?yán)醚趸さ亩嗫仔?，在潤濕劑的作用下使酸液迅速滲透到基體與氧化皮的界面上發(fā)生Fe+2HC1==2FeC12+H2↑化學(xué)反應(yīng)，利用氫氣的機(jī)械剝落作用，達(dá)到除去氧化皮清潔表面的作用。由于氧化物在稀酸中的反應(yīng)緩慢，尿素等緩蝕劑對裸露基體的吸附力強(qiáng)，防止了過腐蝕，降低了酸的無用消耗，同時亦減輕了工件滲氫數(shù)量。
其次，利用混合酸液的綜合特性。生產(chǎn)上常用鹽酸或硫酸液除銹，但兩者的性能各異，若將鹽酸與硫酸按適當(dāng)比例配制成混合液，能兼有兩者的功能，既能提高除銹速度，又降低了操作溫度。
再次，采用多功能的高效除油除銹劑。近年來出現(xiàn)了“二合一”等多種除油除銹劑和快速除銹劑應(yīng)用較普遍，這是鋼鐵酸洗工藝的一大進(jìn)步。
最后，采用特殊的酸洗工藝。針對不同工件的形狀、用途、熱處理狀態(tài)采取不同的酸洗工藝，就是說酸洗工藝也應(yīng)該個性化。
防止氫脆的措施
酸洗過程的滲氫是一個相當(dāng)復(fù)雜的過程，即涉及腐蝕的共軛步驟，又涉及氫在金屬表吸附和析出的以及浸入金屬內(nèi)部的并、串聯(lián)步驟，還涉及到應(yīng)力腐蝕的深層次問題。研究表明，在酸洗條件下，直接進(jìn)行滲氫的電化學(xué)測量是研究酸洗過程滲氫行為的可行方法。為減輕鋼鐵件滲氫程度，可采取如下一些防滲氫措施。
第一，引入多功能的緩抑制。多功能的緩抑劑具有緩蝕與抑霧功能，不僅酸洗速度快，而且阻抑滲氫的功能較強(qiáng)，緩蝕率高。
第二，控制酸洗條件。鋼鐵在酸洗液中的滲氫量與酸度關(guān)系不太大，但與酸洗溫度成正比，與酸洗時間的平方根成正比，建議采用酸液濃度較高、酸洗時間很短的酸洗方法。高速鋼淬火件等高強(qiáng)度鋼酸洗更要注意這個問題。具體生產(chǎn)單位，應(yīng)制訂嚴(yán)謹(jǐn)工藝，控制好酸的濃度、酸液溫度、酸洗時間三大要素。
第三，關(guān)注應(yīng)力腐蝕問題。應(yīng)力腐蝕開裂是指工件在受到靜載拉應(yīng)力和特定的腐蝕環(huán)境聯(lián)合作用下，導(dǎo)致材料發(fā)生脆性開裂的過程。經(jīng)過校直的淬火件，不管是正擊還是反擊，凡經(jīng)校直過的工件一定先去應(yīng)力再酸洗，否定氫脆致裂或變脆的幾率相當(dāng)大，很多單位都有深刻的教訓(xùn)，但并沒有引起足夠的重視。
第四，防止金屬雜質(zhì)污染酸洗液。業(yè)已查明，當(dāng)酸洗液中含有P、As、Sn、Hg、Pb、Zn、Cd等金屬雜質(zhì)時，會促進(jìn)滲氫量增加，加劇氫脆斷裂傾向。
第五，驅(qū)氫處理。是凡經(jīng)過酸洗工件，最好進(jìn)行180~200℃×3~4h驅(qū)氫處理。
氫脆試驗(yàn)方法
如果因熱處理或表面處理產(chǎn)生了滲氫，應(yīng)在盡可能短的時間內(nèi)驅(qū)趕，使構(gòu)件不至于因氫脆破壞失效。產(chǎn)生了氫脆也可以通過試驗(yàn)方法測定。
以前的航空部為測氫脆曾制訂過標(biāo)準(zhǔn)（HB5067）可供參考。該標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了用延遲破壞的方法，試驗(yàn)和鑒定抗拉強(qiáng)度≥1275MPa的結(jié)構(gòu)鋼和高強(qiáng)度鋼經(jīng)電鍍和化學(xué)覆蓋工藝處理后的氫脆性能。
方法原理
結(jié)構(gòu)鋼和高強(qiáng)度鋼由于氫和應(yīng)力的作用，在小于屈服強(qiáng)度的靜載荷下持續(xù)一定時間就會發(fā)生早期的脆性斷裂。
氫脆試樣的技術(shù)要求
主要有四點(diǎn)：
第一，試樣材料。應(yīng)用與產(chǎn)品零件相同的材料制作，熱處理至抗拉強(qiáng)度的上限（硬度與抗拉強(qiáng)度有一定的對應(yīng)關(guān)系）。
第二，試樣的形狀和尺寸。延遲破壞的試樣形狀和尺寸應(yīng)符合下圖的規(guī)定，除圖中已注明的尺寸公差外，其他尺寸公差應(yīng)符合國家形位公差相關(guān)規(guī)定。
第三，試樣的制造。按圖沿材料的順纖維方向加工試樣，粗加工后熱處理至所要求的抗拉強(qiáng)度，然后精加工至規(guī)定尺寸，缺口用中軟細(xì)粒氧化鋁砂輪磨制。磨削時應(yīng)保證缺口根部半徑圓滑。磨削后投影檢查，確保缺口尺寸符合圖紙要求。逐根測量缺口根部直徑（圖中為φ4.5±0.05mm）的尺寸，并做好編號記錄。
缺口示意
第四，試樣在鍍蓋前都應(yīng)消除磨削應(yīng)力，消除應(yīng)力的最高溫度應(yīng)比該工件的回火溫度低10℃~20℃，同時要避開材料回火脆性區(qū)，以保證消除應(yīng)力后的試樣硬度不會下降。
試驗(yàn)方法
按要求的鍍覆工藝對試樣進(jìn)行預(yù)備處理和鍍覆。帶有鍍層的試樣其缺口的鍍層厚度應(yīng)不小于12~18μm。鍍覆層應(yīng)一次完成，不允許退鍍或重復(fù)電鍍。鍍覆后，試樣應(yīng)盡快地（不超過3h）進(jìn)行除氫。除氫的規(guī)范應(yīng)符合工件或該鋼的鍍覆工藝規(guī)范的規(guī)定。
延遲破壞試樣根據(jù)總載荷可在適當(dāng)噸位的持久試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。加載時按鍍覆前缺口根部尺寸計(jì)算試樣的截面積。試樣承受的靜載荷數(shù)為未鍍覆試樣的缺口抗拉強(qiáng)度的75%，記錄斷裂時間。
未鍍覆試樣的缺口抗拉強(qiáng)度應(yīng)是3~5個試樣的平均值。
結(jié)果評定
用6根平等的試樣進(jìn)行延時破壞試驗(yàn)，在規(guī)定的載荷下200h都不破斷，則認(rèn)為該鋼經(jīng)此鍍覆工藝氫脆性能合格。如果有一個試樣破斷時間小于200h則認(rèn)為氫脆性能不合格。
來源： 軋鋼之家
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